1、在對鋼格板表面鍍鋅的時候，盡量不要出現傾斜。保證鋅液能夠全面的流到各處，不會產生粘滯的情況。
　　2、進行時，可以將尾部抬升，并且放置在的冷床上面進行凝固。這樣就會免去因為尾部傾斜而造成的粗糙情況了。
　　3、在尾部增加一個能夠吹散鋅液的裝置。這樣在進行的時候，就可以將堆積的鋅液吹散，形成一個平滑的表面。

熱鍍鋅整流鋼格板在鋼格板邊角處會出現粗糙的情況，主要是因為在外面鍍鋅的時候，一些鋅液產生的粘滯的作用。使一部分的鋅液沿著外側滴落，等鋅液凝固之后，就會在產品尾端出現粗糙的現象了。或者鋅池不干凈，造成沉渣泛起。粗糙會影響到產品美觀，所以這里為大家帶來一些解決辦法。

步是鋼格板焊接，將開裂、損壞的當地進行鋼格板焊接，第二步是將焊接點進行打磨，要求是焊接點與附近當地平坦，第三步是酸洗，這一點要嚴厲操作， 要是劑量過大就會產品。

無錫整流格柵工業發達，發展迅速，國家近幾年大力開展環境保護，控制大氣污染，要求各石油化工、電廠、礦場對燃煤脫硫脫硝防止空氣污染提出了新的要求。那么這個過程中就少不了整流格柵的使用。

    脫硝反應器內流場均勻與否關系到脫硝系統的實現,而決定反應器內流場均勻性的關鍵在于催化劑床層上部導流裝置的性能。應用計算流體力學軟件CFD,通過改變導流板間距、導流板長度、與Z軸的夾角(垂直軸)以及第1塊導流板距反應器邊壁的距離,對煙氣整流格柵進行模擬,從而分析煙氣整流格柵結構參數對反應器流場分布的影響。結果表明,第1塊導流板距反應器邊壁距離的改變對流場性能影響很弱,可以忽略;各結構參數取值存在一個使反應器流場的范圍;原始方案在均勻性、煙氣速度矢量指標、壓降中均優,可作為設計基準。

    整流格柵主要用用在電廠煙道脫硫脫硝中，承載力強，過濾好，通風透氣，現已逐步應用于電廠中。一般采用 300*3mm扁鋼，選用100*100mm的方格，扁鋼與扁鋼互插而成，尺寸各異，一般長度較長，達到10米左右。由于其長度較長，加工制作周期較長，建議客戶采購時能提前訂貨。

基于CFD模擬軟件對某SCR脫硝裝置進行了數值模擬，分析了不同整流格柵間距、形式對反應器上部流場的影響。以不同高度截面的煙氣速度變異系數CV和氣入射角為定量評價指標，給出了滿足性能要求的整流格柵設計參數范圍以及優設計方案。
整流格柵是SCR脫硝系統中重要的功能部件，其作用一是通過煙氣在格柵內的碰撞、整合作用，將進入格柵前水平方向流動的煙氣調整為豎直向下流動，其二是將進入格柵前較差的煙氣速度分布整合的相對均勻。這兩個作用對于SCR脫硝系統而言具有重要的意義，煙氣在催化劑前控制在一定范圍內的入射角能夠避免催化劑表面被過渡沖刷，使催化劑壽命得到保障，而速度分布的均勻性則是催化劑能被充分利用，達到理想脫硝效率的關鍵。因此，對SCR脫硝系統中整流格柵的結構進行優化設計十分必要。
本文對某300MW機組的SCR裝置進行了數值模擬，通過改變整流格柵的間距及其形式，分析了不同整流格柵結構對其下游煙氣分布和煙氣入射角的影響，給出了可以滿足性能需求的設計范圍及優方案，對于整流格柵的優化設計有一定參考價值。
1數值模擬
采用三維建模軟件建立與實際裝置等比例的幾何模型，建模范圍為SCR進口至反應器出口，如圖1所示。由于導流板及整流格柵的厚度遠小于反應器及煙道尺度，故建模時將其厚度忽略。網格劃分時，Z向平面網格采用結構化與非結構化結合的方式劃分，然后由Cooper方式生成體網格，終網格總數約為250萬。
數值計算采用Fluent軟件，湍流模型選用標準k-ε雙方程模型，氨氣與煙氣的混合過程采用SpeciesTransport模型，邊界條件設置為速度進口與壓力出口。根據煙氣參數和裝置尺寸，設置進口速度為12m/s，進口溫度為660K，水力直徑為4.5m;AIG噴口速度為8.4m/s，水力直徑為3.2m;反應器出口水力直徑為4m。本文計算不考慮催化劑層阻力。
圖1SCR脫硝裝置幾何模型
2定量分析
首層催化劑上游的速度入射角度、煙氣及氨氣濃度分布均勻性是保證脫硝性能的關鍵因素。采用變異系數CV對速度及濃度的均勻性作定量分析，其定義是標準偏差與算術平均值之比，可反映出一組測量數據的離散程度。就本文而言，CV越明截面上速度或濃度的分布越均勻，偏離平均值的數據點越少。煙氣入射角即煙氣偏離垂直向下方向的角度，將該角大值α作為速度矢量的定量分析指標。對于速度CV、濃度CV以及α的優化目標如表1所示。
表1 CFD流場模擬定量分析指標
需要說明的是，由于氨氣濃度CV的大小主要取決于AIG上游的煙氣速度分布，控制其大小的措施是通過合理布置導流板優化AIG上游流場，與整流格柵的形式變化關系不大，因此下文對整流格柵結構的優化將以速度CV和大入射角α作為指標，在終確定的優方案中將給出完整的定量指標結果。
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